Güç Sistemleri etiketine sahip kayıtlar gösteriliyor. Tüm kayıtları göster
Güç Sistemleri etiketine sahip kayıtlar gösteriliyor. Tüm kayıtları göster

Reaktif Gücün Faydaları

Genelde kurtulunması gereken bir kavram olarak ifade edilen reaktif güç ve buna bağlı reaktif enerjide en iyi analoji bira köpüğünden ziyade bence el arabası örneğidir. El arabasını kollarından tutup kaldırmak reaktif gücü ve ittirerek hareket ettirmek aktif gücü temsil eder. Reaktif güç olmadan yani el arabasını kaldırmadan ittirmek çok kolay değildir. Şebekede reaktif güç bulunmalıdır.

Reaktif güç indüktif reaktif  kapasitif reaktif güç olarak ayrılır. Manyetik veya elektrik alan olarak enerji depolama yani reaktif güç tüketme indüktif reaktif  ve depolanan enerjiyi salarak reaktif güç verme ya da reaktif güç üretme kapasitif reaktif olarak adlandırılır. Trafolar ve motorlar, endüktif yüklerdir ve manyetik alan oluşturmak için enerjiye ihtiyaç duyulduğundan indüktif reaktif güç çekerler.

Reaktif güç :

\[Q = {V_{rms}}{I_{rms}}\sin \varphi \]

Akım

\[i(t) = {I_{\max }}cos(\omega t)  \]

olsun.

Bir indüktör ya da bobinde gerilim:

\[{v_L}(t) = L\frac{{di(t)}}{{dt}} =  - L\omega {I_{\max }}\sin (\omega t)\]

Bobinde depolanan manyetik enerji:

\[ {W_L}(t) = \frac{1}{2}Li{(t)^2} = \frac{1}{2}LI_{\max }^2{\cos ^2}(\omega t) \]

Kosinüs ifadesi ile birlikte bu enerji sinusoidal ve periyodik olarak değişir. Depolanan manyetik enerjinin maksimum değeri :

\[{W_{L,{\rm{max}}}} = \frac{1}{2}LI_{\max }^2\]

İndüktif Reaktans

\[{X_L} = \omega L = 2\pi fL\]

Anlık güç:

\[{p_L}(t) = {v_L}(t) \cdot i(t) =  - L\omega {I_{\max }}\sin (\omega t) \cdot {I_{\max }}\cos (\omega t) =  - \frac{1}{2}L\omega I_{\max }^2\sin (2\omega t)\]

Ortalama reaktif güç:


\[{Q_L} = {\left( {\frac{{{I_{\max }}}}{{\sqrt 2 }}} \right)^2} \cdot \omega L = \frac{{I_{\max }^2\omega L}}{2} = I_{{\rm{rms}}}^2 \cdot {X_L}\]


\[\sin \varphi  = 1\]

\[{Q_L} = {V_{{\rm{rms}}}}{I_{{\rm{rms}}}}\]

Bobin gerilimi

\[{V_{{\rm{rms}}}} = {I_{{\rm{rms}}}} \cdot {X_L}\]

\[{Q_L} = I_{{\rm{rms}}}^2 \cdot {X_L}\]

Bobin ya da indüktörün reaktif gücü frekans bileşeni nedeniyle enerji depolama hızıyla orantılı olur ve pozitif işaretli olduğundan reaktif enerji çeker

Kapasitör ya da kondansatör, elektrik alanda enerji depolar ve bu enerji, gerilimin zamana bağlı değişimiyle ilişkilidir.

\[v(t) = {V_{\max }}\cos (\omega t)\]

Kapasitör akımı:

\[{i_C}(t) = C\frac{{dv(t)}}{{dt}} =  - C\omega {V_{\max }}\sin (\omega t)\]

Kapasitörde zamana bağlı  enerji

\[{W_C}(t) = \frac{1}{2}Cv{(t)^2} = \frac{1}{2}CV_{\max }^2{\cos ^2}(\omega t)\]

Maksimum enerj

\[{W_{C,{\rm{max}}}} = \frac{1}{2}CV_{\max }^2\]

Kapasitif reaktans:

\[{X_C} = \frac{1}{{\omega C}} = \frac{1}{{2\pi fC}}\]

Zamana bağlı anlık güç

\[{p_C}(t) = v(t) \cdot {i_C}(t) = {V_{max}}\cos (\omega t) \cdot ( - C\omega {V_{\max }}\sin (\omega t)) =  - \frac{1}{2}C\omega V_{\max }^2\sin (2\omega t)\]

 \[- \frac{1}{2}C\omega V_m^2\sin (2\omega t) =  - \frac{1}{{2{X_C}}}V_{\max }^2\sin (2\omega t)\]

\[{Q_C} =  - \frac{{V_{{\rm{rms}}}^2}}{{{X_C}}}\]

Negatif işaret nedeniyle kapasitif reaktif verir.

Asenkron motor stator ve rotor arasında dönen manyetik alan oluşturmak için reaktif güç çeker. Stator sargıları, manyetik akı üretmek için endüktif bir empedansa sahiptir, bu da akımın gerilimden geri kalmasına (faz farkı) neden olur. Stator sargılarından geçen akım döner bir manyetik alan oluşturur ve rotoru döndürerek mekanik enerji üretir.

Manyetik alanın oluşması için stator endüktansı reaktif güç tüketir.

\[{Q_L} = I_{{\rm{rms}}}^2 \cdot {X_L}\]

Trafolar, çekirdekte manyetik akı oluşturmak için magnetizasyon akımı çeker, bu da reaktif güç tüketimi oluşturur. Sargı endüktansından dolayı indüktiftir. Magnetizasyon akımı reaktif güç oluşturur.

\[{Q_m} = \frac{{{V_{primer}}^2}}{{{X_m}}} = \frac{{{V_{primer}}^2}}{{\omega {L_m}}}\]
Reaktif enerji olmadan transformatör manyetik akı oluşturamaz ve sekonder gerilim oluşmadığıdan gerilimi istenen seviyeye getiremez.

Şebekede de gerilim regülasyonu veya akım sınırlaması için indüktör ya da reaktör kullanılarak doğrudan reaktif güç çekilir ve gerilim düşürülür, Şebekelerde, özellikle uzun iletim hatlarında veya hafif yük koşullarında, hatların kapasitif etkisi (kapasitans) nedeniyle gerilim yükselmeleri meydana gelebilir (Ferranti etkisi). Şönt reaktörler, bu fazla kapasitif reaktif gücü absorbe ederek gerilimi düşürür. Seri reaktörler, kısa devre akımlarını sınırlandırır bununla birlikte reaktif güç çeken seri reaktöre hat empedansını artırır güç akışını kontrol eder.

\[{Z_{{\rm{toplam}}}} = R + j{X_L}\]
\[P = \frac{{{V_1}{V_2}\sin (\delta )}}{{\mid Z\mid }}\]
Reaktans artışı aktif gücü azaltır yüklenmeyi önler.

Reaktif güç, şebekedeki gerilim düşüşlerini önleyerek sistemin gerilim kararlılığını artırır. Örneğin, kapasitör bankaları veya senkron kompanzatörler uzun iletim hatlarında oluşan indüktif gerilim seviyesini sabit tutmak için kullanılır. Şebekede gerilim düşümü ( V azalması) enerji kayıplarına basitçe MWh=VI.h ve akımı etkileyerek ekipman arızalarına yol açabilir.Güneş panelleri veya rüzgar türbinlerinde, invertörler reaktif güç sağlayarak şebeke gerilimini destekleyebilir.

Tip 1: Sabit Hızlı, Asenkron Jeneratörlü rüzgar türbini rotor manyetizması için reaktif güç çeker. Tip 2 (WRIG) de harici dirençler reaktif güç ihtiyacını bir miktar azaltır ancak reaktif güç çeker.Tip 3 (DFIG) de güç elektroniği sayesinde reaktif güç üretimi veya tüketimi kontrol edilebilir. Yüksek yük veya düşük gerilim koşullarında reaktif güç çekebilir.Tip 4 (PMSG/WRSG) ise güç elektroniği ile reaktif güç verebilir.

https://electricterms.blogspot.com/2021/06/reaktif-guc-ve-gerilim-iliskisi.html







Santrallerin Reaktif Güç Desteği Sağlaması

Alçak gerilim veya orta gerilim hattında kompanzasyon ile reaktif güç verilerek hat sonu gerilim düşümü azaltılmaktadır. Kondansatör gücü kompanze edilmek istenen sistemin güç faktörüne göre ayarlanır.


Q değeri artarsa hat sonunda gerilim değeri azalır (VReceived-VR)  bir başka ifade ile hatta gerilim düşümü artar.  Kondansatör ya da kompanzasyon sistemleri ile AG veya OG hatta yer alan Q reaktif güç değeri azaltılarak XL hat reaktansı ile çarpım değer Q.XL azaltılır.

Senkron jeneratör içeren termik, hidroelektrik veya nükleer santraller de reaktif güç desteği sağlayarak güç sistemlerinin örneğin iletim şebekesinin gerilim regülasyonu, kararlılığına katkı sağlar. Bu durum elektrik piyasasında yan hizmetlerden biridir.

Senkron jeneratör manyetik alanı uyarma akımı ile kontrol edilerek reaktif güç sağlar. Jeneratörün terminal gerilimi (V) ya da statorundan elde edilen gerilim ve elektromotor kuvveti (E_f) arasındaki ilişki reaktif gücü belirler

Silindirik rotor için  (Termik);

Ef: uyartım emk

Ef=kIf  AVR ile kontrol edilir

If: Uyarma akımı

Xs: Senkron jeneratör senkron reaktansı

δ : açısı (radyan)

V: Senkron jeneratör terminal gerilimi



Ef artırıldığında aşırı uyartım oluşur,  Q pozitif olur ve jeneratör reaktif güç üreterek bu reaktif gücü kondansatör gibi şebekeye verir ve iletim hattında gerilim düşümü azalır ve gerilim değeri şebekede yükselir.
 

olduğunda yani emk değeri terminal geriliminden fazla olduğunda  olur ve jeneratör reaktif güç üretir. Bu, şebekeye kapasitif reaktif güç sağlamakla eşdeğerdir. Kondansatör de benzer şekilde QC ile reaktif güç sağlar.


Jeneratörde Ef uyartım gerilimi ayarlanır ve Q  kontrol edilir. Kondansatörde ise (kapasitans değişmedikçe) sabit QC sağlanır.

Jeneratörler reaktif güç sınırı  jeneratör reaktif  güç eğrileri ile sınırlıdır; kondansatörler ise termal limitlere tabidir.

Ef azaltılıp senkron jeneratör düşük uyartımda çalıştığında, Q negatif olur ve jeneratör reaktif gücü absorbe eder ve şebekede gerilimi düşürür. Jeneratörün şebekeden reaktif güç çekmesiyle, yani endüktif bir yük gibi davranmasıyla şebeke gerilimi düşer. Düşük uyartımda jeneratörün terminal gerilimi şebeke gerilimine göre daha düşüktür ( yükseltici trafo bağlantısı vardır) . Bu durumda jeneratör bir reaktör veya endüktif motor gibi davranır ve manyetik alanını sürdürmek için şebekeden reaktif güç çeker.

Şebekedeki kapasitif yükler kondansatör bankaları, uzun hatların kapasitansı gerilimi artırır bu nedenle absorbe edilmesi gerekir.

Jeneratörler, ani yük değişimlerine hızlı yanıt verebilir; kondansatörler statik destek sağlar ancak STATCOM gibi cihazlar dinamik davranabilir.

Şebeke kararlılığı ve yenilenebilir enerji entegrasyonunda senkron jeneratörlerin reaktif güç desteği önemli rol oynamaktadır.



Evde Cihazlar DC ile Çalışabilir mi? AC Elektriğe Gerçekten İhtiyaç Var mı?


DC şarj istasyonları, elektrikli araçlar, enerji depolama DC ev sistemi konusunu gündeme getirmektedir. Teoride evdeki tüm cihazlar DC (Doğru Akım) ile çalıştırılabilir. LED aydınlatma, TV, bilgisayar gibi cihazlar içinde DC kullanır. Güç elektroniği kullanan kontrol devrelerinin kalitesine, yük durumu ve cihaz tipine göre evdeki cihazlarda AC-DC dönüşümde %2-%20 arası kayıp olur.

Genelde AC ile çalıştığı düşünülen elektrik süpürgeleri universal motor olduğundan teoride hem AC hem DC ile çalışır. Ancak DC için uygun gerilim ve akım gerekmektedir. Cihazlar için farklı DC gerilim seviyesi gerektiğinde konvertörlere ihtiyaç duyulur. 

DC'de gerilim düşeceğinden örneğin 48 V DC kullanılsın akım artar ( P=UI),  AC'ye  göre ( 220 V AC olsun) daha yüksek kesitli kablo gerekir. 48V DC güvenli bir gerilimdir ancak yüksek güçlü cihazlarda (fırın, ısıtıcı) kesit büyüdüğünden kalın kablo gerekir. Bu cihazlar için 380 V DC kullanılabilir ancak gerilim yüksekliği nedeniyle izolasyon ve güvenlik sağlanmalıdır.

DC ile Çalışan Cihazlar

  • LED ve OLED aydınlatma (Düşük voltajlı DC, genellikle 12V/24V)
  • Akıllı telefon, tablet, dizüstü bilgisayar (Adaptörler AC'yi DC'ye çevirir)
  • Şarj edilebilir cihazlar (Elektrikli diş fırçası, tıraş makinesi)
  • DC motorlu taşınabilir süpürgeler

AC'ye Bağımlı Olan Cihazlar

Buzdolabı, çamaşır makinesi: Bu cihazlar AC motor kullanır. DC için örneğin invertörlü buzdolapları BLDC( Brushles DC) motor kullanılır, kontrol devresi için PWM sürücü gerekir.  Buzdolaplarının çoğu invertör kontrollüdür AC ile beslenir ancak kontrol devresi DC'ye çevirir. Çamaşır makinesinde de AC motorları yerine DC motorlar kullanılmaya başlanmıştır.

Floresan lambalar, eski tip buzdolapları (AC balast kullanır): DC'de kullanımı yok.

Fırın, elektrikli ısıtıcılarRezistif ısıtma DC'de çalışır ama anahtarlama sorunu olur ve yüksek güçlü cihazlarda DC gerilim 300V'un üzerine çıkar ve güvenlik ve kablolama problem olabilir.

Elektrik süpürgesi:  universal yani evrensel motor kullandığından DC ile de çalışabilir. Yeni modellerinde invertörlü DC motor kullanlır.

Bulaşık Makinesi: Isıtıcı ve pompa AC ile çalışır ancak kontrol devresi DC'dir. DC'de kullanım için ısıtıcı rezistans DC'de de çalışır ve pompa motoru DC'ye çevrilebilir.

Saç kurutma makinesi: Dirençli ısıtıcı içerir ve fan motoru evrensel motordur ve DC'de çalışır.

Klima: Inverter klimalarda BLDC motor kullanır. Dış ünite ve iç ünite fan motorlu eski modellerde AC motordur. Yeni modellerde DC çalışmaya uygundur. 300 V-380 V DC ile çalışmaya uygundur.

Tam DC Ev (Teorik Örnek)

Güç Kaynağı:

  •  Güneş panelleri (DC) + Büyük batarya depolama ünitesi (örneğin 380V DC) ya da DC dağıtım şebekesi,  ev ya da apartman girişinde DC'ye dönüştürme

Cihaz Adaptasyonu:

  • BLDC motorlu buzdolabı, çamaşır makinesi DC kullanım potansiyeli yüksektir.
  • DC-DC konvertörlü TV, bilgisayar (Zaten DC ile çalışır)
  • Rezistif DC fırın ve ısıtıcılar ( Kayıp artar ancak DC'de kullanım potansiyeli yüksektir)

Zorluklar:

  •     Maliyet şu an için yüksek olabilir.
  •     Şu an için standart dışı bir altyapı gerektirir.


Sonuç olarak,

Anahtarlama elemanları (MOSFET, IGBT) DC'de akım sürekli ve sıfır noktasından geçmediğinden daha fazla ısınırYüksek akım kesmelerinde ark riski vardır. 

Altyapı dünya genelinde AC olduğundan  DC dağıtımı yapmak için kablolama, sigorta ve ölçüm sistemlerinin baştan tasarlanması gerekir. Ev tipi cihazların bazıları da AC göre tasarlanıp üretilmiştir.

ksek verimli DC motorlar yaygınlaşırsa (Örnek: BLDC motorlu buzdolapları), GaN, SiC gibi yarıiletken güç elektroniği elemanları ucuzlarsa DC gerilime evlerde geçilebilir. 

DC ev için teknik olarak tüm cihazlar DC ile çalışacak şekilde tasarlanabilir. Priz standardı geliştirilebilir. DC besleme durumunda evlerde AC-DC dönüşüm kaybı azalır. DC sigorta ve koruma farklılaşır ve bazı cihazlar için konvertör gerekir.

Mevcut enerji geçişi, verimlilik gereksinimi ve mevcut DC uygulamalar evlerde de DC geçisi artıracaktır.

Yakınlık Etkisi ve Deri Etkisi ( Proximity and Skin Effect)

Proximity Yakınlık Etkisi Comsol Gösterimi



















YAKINLIK ETKİSİ

Alternatif akımla beslenen iletken telden geçen akım, iletken etrafında zamanla değişen manyetik alan yani manyetik akı yoğunluğu (birimi, weber/m2 =Tesla) oluşturur. Bu iletkene yakın mesafede alternatif akım geçen ikinci bir iletken olabilir.  Bu ikinci iletken etrafında da üzerinden geçen alternatif akım nedeniyle manyetik akı yoğunluğu (B) oluşacaktır. Birinci ve ikinci iletkendeki manyetik akı yoğunlukları yani manyetik alanlar birbirini etkileyecektir. 

Birinci iletkendeki manyetik akı yoğunluğu ya da manyetik akı (Q-weber, Q=B.A) zamanla değişen nitelikte olduğundan ikinci iletkende bir emf indükler (Faraday Yasası). Aynı şekilde ikinci iletken de birinci iletkende bir emf yani gerilim indükler. 

İletkenin kendi geometrik yapısı kapalı çevrim (closed loop) bir yüzeydir, iletken boyunca kesit alındığında da kapalı çevrimi temsil eden bir düzlem oluşur. Bu nedenle kapalı çevrim için iletkenlerin  bobin sarımı halinde olması gerekmez. 

Birinci iletkenin etrafındaki manyetik akının ya da manyetik akı yoğunluğunun (B) zamanla değişimi ikinci iletkende yani kapalı çevrim yüzeyde emf indükler ifadesinden devam edilirse, manyetik akı yoğunluğunun zamanla değişimi Faraday Yasası'na göre aynı zamanda elektrik alanın rotasyonel formda indüklenmesine yol açar. İndüklenen rotasyonel yani dönen bir elektrik alan Faraday'a göre indüklenen emf'ye eşittir. Bu dönen elektrik alan iletken teldeki elektronlara kuvvet uygular ve elektronları hareket ettirir ve iletkende bir başka closed loop yani kapalı çevrim elektron akışı yani akım oluşturur. Bu akım eddy akımıdır. 

Elektrik alanın elektronları hareket ettirmesi ile eddy akımı ikinci iletkenin mevcut ana akımını iletkenin bazı yerlerinde miktar olarak artırırken bazı yerlerinde azaltır. İletkende normal ana akım akarken etrafında kapalı çevrimler halinde eddy akımları akar. Bu nedenle iletkendeki akım yoğunluğunda düzensizlik ve bozulma oluşur. Bu durum iletkendeki ana akımın iletkenin istenilen kesit sınırlarında akmasını engeller ve proximity yakınlık etkisi oluşur.

Yakınlık etkisi iletkenin AC direncini artırır. AC direnç hesabında DC direnç, deri etkisi katsayısı ve yakınlık etkisi katsayısı ile çarpılır.

Eddy akımı hesabında AC devreye özgü w=2.pi.f ifadesi üstel olarak geldiğinden frekansla birlikte eddy akımı artar ve direnç artması nedeniyle iletkenden etkin yararlanma azalır.

Özetle yakınlık etkisi birbirine yakın iletkenlerin AC beslenmeleri nedeniyle manyetik alanlarının birbirini etkileyerek eddy akımına sebep olması ve iletim hatlarında olduğu gibi normal işletme frekansında ya da yüksek frekansta (anahtarlama, yıldırım düşmesi gibi transient durumlarda) iletkenlerin direncini, iletkenin etkin alanının kullanımının azalmasıdır. Direnç artışı ısınma ve hasarlara yol açabilir.

 

DERİ ETKİSİ

Skin effect, yakınlık (proximity) etkisine benzer şekilde alternatif akımın oluşturduğu zamanla değişen manyetik akı yoğunluğu B (Tesla)'nin iletkende oluşturduğu eddy akımından kaynaklı olarak ana akımı bozması ve akımın iletkenin dış yüzeyinden ya da dış katmanından akmaya meyilli olması ve yüksek AC direnç ve yüksek frekanslarda kayıp oluşturmasıdır. Deri etkisi olarak çevrilse de dış katman etkisi de denebilir. Burada yakınlık etkisinde olduğu gibi yanındaki ikinci bir iletken değil iletkenin kendisinden kaynaklı bir durum söz konusudur. 


Deri Etkisi Comsol Gösterimi


İletkenden AC akım geçtiğinden manyetik akı yoğunluğu iç yüzeyde daha fazla ve dış yüzeyde daha azdır. Zamanla değişen manyetik akı yoğunluğu yakınlık etkisinde olduğu gibi rotasyonel elektrik alan nedeniyle iletken içinde dolaşan rotasyonel eddy akımı oluşturur. Eddy akımı iletkenin iç tarafında ana akımı azaltırken dış yüzeylerinde ana akımda artış meydana getirerek bozulmalara yol açar ve ana akımın yüzeyden akmasına zorlar. 

İletkenin sadece damar yani öz yapısında manyetik akı bağı daha yüksek olduğundan iletkenin self-indüktansı daha yüksektir. Bu nedenle iletken özü, akım değişimine iletken yüzeyine göre daha fazla direnç gösterdiğinden faz kayması oluşur ve iletken özündeki akım yüzey akımına göre geri fazdadır. Geri fazlı bu akım özdeki ana akımın bir kısmını elimine eder. Akım yoğunluğu yüzeyde daha fazla olur ve dış katman derinliğine (skin depth) bağlı olarak ana akım üssel olarak azalır. Bir başka ifade ile yüksek enerji kaybı göreceği yüksek empedanslı yer yerine akım kendine az direnç gösteren dış katmandan akmaya meyillidir. 

Dış katman derinliği (skin depth) ne kadar azsa dış katman etkisi o kadar fazladır ve ana akım yoğunluğu dış yüzeye yönelir. Diğer bir ifade ile skin depth ne kadar fazla ise akım kablonun ya da telin kesiti içinden akar, skin depth az ise akım yoğunluğu kablo kesitinin dışına yönlenir. Skin effect nedeni ile AC akımının büyük bir kısmı dış katman derinliği kadar olan yerden akar. Eddy akımı ile skin effect ilişkisi nedeni ile skin effect güç sistemlerinde ve yüksek frekans gerektiren uygulamalarda önemlidir.


Nominal T Method of Transmission Lines with Medium Length



The equations and phasor diagram of T method of medium length transmission lines will be obtained. For this purpose the figure shows the one phase of three phase lines.

T Method Equations

The circuit can be separated in three parts based on inputs and outputs to obtain equations for T method.



Basic equation in matrice will be obtained by A, B, C, D parameters.

\[\left( \begin{array}{l}Vs\\{I_S}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}A&B\\C&D\end{array}} \right).\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\]

In section 1 output of the circuit will be V1 and Is1 when inputs are Vs and Is. However, consider all the electrical parameters in complex form a + jb, which means there will be a phase angle and magnitude of the currents and voltages. 

\[\begin{array}{l} - {V_S} + {I_{S1}}\frac{Z}{2} + {V_1} = 0\\{V_S} = {V_1} + \frac{Z}{2}{I_{S1}}\\{I_S} = 0.{V_1} + {I_{S1}}\\\left( \begin{array}{l}{V_S}\\{I_S}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&{\frac{Z}{2}}\\0&1\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_1}\\{I_{S1}}\end{array} \right)\end{array}\]

In section 2, if we use the inputs as V1 and Is1 which previously are the outputs of section 1, then the outputs will be V2 and Is2. As it is seen V2=V0 but no need to use for the matrice. V0 will be used for phasor diagram later.

\[\begin{array}{l}{V_1} = {V_2} + 0.{I_{S2}}\\{I_{S1}} = {I_Y} + {I_{S2}}\\{I_{S1}} = Y.{V_2} + {I_{S2}}\\\left( \begin{array}{l}{V_1}\\{I_{S1}}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&0\\Y&1\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_2}\\{I_{S2}}\end{array} \right)\end{array}\]

Remember the basic formula.

\[\begin{array}{l}V = IZ\\I = V/Z\\Y = 1/Z\\I = VY\end{array}\]

In section 3, V2 and Is2 , the outputs of section 2, will be the inputs and finally IR and VR will be the outputs in similar way.

\[\begin{array}{l}{V_2} = {V_R} + \frac{Z}{2}{I_R}\\{I_{S2}} = 0.{V_R} + {I_R}\\\left( \begin{array}{l}{V_2}\\{I_{S2}}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&{\frac{Z}{2}}\\0&1\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\end{array}\]

Consider all matrices again, and replace the values into previous ones.



\[\left( \begin{array}{l}{V_1}\\{I_{S1}}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&0\\Y&1\end{array}} \right)\left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&{\frac{Z}{2}}\\0&1\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\]

\[\left( \begin{array}{l}{V_S}\\{I_S}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&{\frac{Z}{2}}\\0&1\end{array}} \right)\left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&0\\Y&1\end{array}} \right)\left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&{\frac{Z}{2}}\\0&1\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\]

\[\left( \begin{array}{l}{V_S}\\{I_S}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}{1 + \frac{{ZY}}{2}}&{0 + \frac{Z}{2}}\\{0 + Y}&{0 + 1}\end{array}} \right)\left( {\begin{array}{*{20}{c}}1&{\frac{Z}{2}}\\0&1\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\]

\[\left( \begin{array}{l}{V_S}\\{I_S}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}{1 + \frac{{ZY}}{2}}&{\left( {1 + \frac{{ZY}}{2}} \right).\frac{Z}{2} + \frac{Z}{2}}\\Y&{1 + \frac{{ZY}}{2}}\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\]


\[\begin{array}{l}\left( {1 + \frac{{ZY}}{2}} \right).\frac{Z}{2} + \frac{Z}{2} = \frac{Z}{2}\left( {1 + \frac{{ZY}}{2} + 1} \right)\\ = Z\left( {1 + \frac{{ZY}}{4}} \right)\end{array}\]

T method equation :

\[\left( \begin{array}{l}{V_S}\\{I_S}\end{array} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}}{1 + \frac{{ZY}}{2}}&{Z\left( {1 + \frac{{ZY}}{4}} \right)}\\Y&{1 + \frac{{ZY}}{2}}\end{array}} \right)\left( \begin{array}{l}{V_R}\\{I_R}\end{array} \right)\]

Phasor Diagram of T Method



Equations to obtain phasors. Impedance will be in complex form with angle and magnitude as well. 


\[\left| {\frac{Z}{2}} \right|\angle \theta \]


\[\left| {{I_R}} \right|\angle - {\phi _R}\]

Inductive current lags reference voltage by negative sign angle. VR receiving voltage is the reference voltage for phasor diagram.

Based on right side of the circuit, voltage drop can be calculated by V0.

\[\overline {{V_0}} = \overline {{V_R}} + \overline {\Delta {V_2}} = \left| {{V_0}} \right|\angle {\delta _0}\]

Sending current with receiving current can be written in complex form. Notice that admitance with V0 which means the angle of the current flowing through admitance IY angle is 90 degree.

\[\begin{array}{l}\overline {{I_S}} = \overline {{I_Y}} + \overline {{I_R}} = \overline Y .\overline {{V_0}} + \overline {{I_R}} \\\overline {{I_S}} = \left| Y \right|\angle 90^\circ .\left| {{V_0}} \right|\angle {\delta _0} + \left| {{I_R}} \right|\angle - {\phi _R}\\\overline {{I_S}} = \left| {Y{V_0}} \right|\angle \left( {90^\circ + {\delta _0}} \right) + \left| {{I_R}} \right|\angle - {\phi _R}\end{array}\]

Voltage drop in left side of the circuit:

 \[\overline {\Delta {V_1}} = \overline {{I_S}} \frac{{\overline Z }}{2} = \left| {{I_S}} \right|\angle - {\phi _S}\left| {\frac{Z}{2}} \right|\angle \theta = \left| {{I_S}\frac{Z}{2}} \right|\angle \theta - {\phi _S}\]

Sending voltage with left side voltage drop and V0 . Consider VS angle with respect to VR receiving voltage which is reference voltage for phasor diagram.


\[{\overline V _S} = \overline {{V_0}} + \overline {\Delta {V_1}} = \left| {{V_S}} \right|\angle {\delta _{}}\]

Phasor diagram can be drawn now.




Kısa Devre Akımlarının IEC 60909'a Göre Hesaplanması

 

Kısa Devre Akımlarının Hesabı -Jenerator, Trafo Besleme

IEC 60909'a göre  jeneratör ile beslenen trafodan oluşan basit tekhatta kısa devre akımlarının hesabına yönelik örnek yapılmıştır. 

F1 barasında bir arıza tanımlansın.

F1 10 kV


Jeneratör reaktansı, IEC 60909'a göre subtransient reaktansa eşit alınabilir.

\[X_d^{''} = \frac{{x_d^{''}}}{{100\% }}.\frac{{{U_{rG}}^2}}{{{S_{rG}}}}\]

\[X_d^{''} = \frac{{0,16}}{{100\% }}.\frac{{{{10}^2}}}{{48}} = 0,3333\Omega\]

100 MVA'dan küçük çıkış gerilimi 1kV'tan büyük jeneratör için kurgusal bir direnç (RGf)  hesaplanır. Bu değer jeneratör armature veya endüvi direncine eşit alınabilir.

\[{S_{rG}} < 100MVA\]

 \[{U_{rG}} > 1kV\]


\[{R_{Gf}} = 0,07.X_d^{''}\]

\[{R_{Gf}} = 0,07.0,3333 = 0,02333\Omega\]

Bu değer jeneratör endüvi direncidir.

Jeneratör için düzeltme faktörü:

\[{K_G} = \frac{{{U_n}}}{{{U_{rG}}}}.\frac{{{c_{\max }}}}{{1 + x_d^{''}.\sqrt {1 - {{\cos }^2}{\varphi _{rG}}} }}\]

\[{K_G} = \frac{{10}}{{10}}.\frac{{1,1}}{{1 + 0,16.\sqrt {1 - 0,{9^2}} }} = 1,02828\]


\[{R_{Gf}} = {R_a}\]


\[\frac{{X_d^{''}}}{{{R_a}}} = \frac{{0,3333}}{{0,0233}} = 14,2587\]


Empedans kompleks sayılarla ifade edilebilir ve jenerator direnci ve reaktansından oluşur.

\[{\underline Z _G} = 0,0233 + j0,3333\Omega\]


Düzeltilmiş jeneratör empedansı için düzeltme faktörü ile çarpılır.

\[{\underline Z _{GK}} = 1,02828(0,0233 + jX0,3333)\Omega\]


F1 arızasına kadar arada başka bir şebeke bileşeni olmadığından  jeneratör empedansı toplam empedansa eşittir.

\[{\underline Z _{GK}} = {\underline Z _{kF1}} = 0,023993 + j0,342762\Omega\]



Başlangıç simetrik kısa devre akımı 10 kV bara F1 için:

\[I_k^{''} = \frac{{c{U_n}}}{{\sqrt 3 {Z_k}}} = \frac{{c{U_n}}}{{\sqrt 3 \sqrt {{R_k}^2 + {X_k}^2} }}\]

\[I_{kF1}^{''} = \frac{{1,1.10}}{{\sqrt 3 .\sqrt {0,{{023993}^2} + 0,{{342762}^2}} }} = 18,4832kA\]

Akım karmaşık sayı ile de ifade edilebildiğinde açı değeri hesaplanabilir.

\[I_{kF1}^{''} = \frac{{1,1.10}}{{\sqrt 3 .(0,023993 + j0,342762)}} = \frac{{6,350853.(0,023993 - j0,342762)}}{{(0,{{023993}^2} + 0,{{342762}^2}})}\]

\[I_{kF1}^{''} = 53,79288.(0,023993 - j0,342762) = 1,290669 - j18,43813kA\]

\[\theta  = \arctan \left( {\frac{{ - 18,43813}}{{1,290669}}} \right) =  - 85,9958^\circ\]

Pik ya da darbe kısa devre akımının (ip) 10 kV F1 kısa devresi için bulunması


R/X değeri bulunur.

\[\kappa  = 1,02 + 0,98{e^{ - 3R/X}}\]

\[{i_p} = \kappa \sqrt 2 {I_k}''\]

\[\frac{{{R_{kF1}}}}{{{X_{kF1}}}} = \frac{{0,023993}}{{0,342762}} = 0,07\]
  

Bu değer kurgusal direnç hesaplarken kullanılan sabittir.

\[\kappa  = 1,02 + 0,98.{e^{ - 3.(0,07)}} = 1,8143\]

\[{i_p} = 1,8143.\sqrt 2 .18,483 = 47,426kA\]


Simetrik kesme akımının (Ib) 10 kV F1 arızası için bulunması

\[{I_b} = \mu .I_{k\max }^{''}\]

Zaman 0,1 saniye alınırsa   \[\mu\]değeri formülü:

\[t = 0,10s\]

\[\mu  = 0,62 + 0,72{e^{ - 0,32I_{kG}^{''}/{I_{rG}}}}\]


Jeneratör akımının hesabı:

\[{I_{rG}} = \frac{{{S_{rG}}}}{{\sqrt 3 .{U_{rG}}}}\]

\[{I_{rG}} = \frac{{48}}{{\sqrt 3 .10}} = 2,77128kA\]


Jeneratör kısa devre akımı, F1 hatasındaki kısa devre akımına eşittir.

\[I_{kF1}^{''} = I_{kG}^{''} = 18,483kA\]

Akımlar oranı katsayı hesabı için gereklidir.


\[\frac{{I_{kG}^{''}}}{{{I_{rG}}}} = \frac{{18,483}}{{2,7712}} = 6,6695\]


\[\mu  = 0,62 + 0,72{e^{ - 0,32.6,6695}} = 0,70519\]

F1 noktasındaki simetrik kesme akımı:

\[{I_b}_{F1} = 0,70519.18,483 = 13,0343kA\]


Kararlı Hal Akımının(Ik) F1 arızası için bulunması

\[{I_{k\max }} = {\lambda _{\max }}.{I_{rG}}\]


Katsayı IEC 60909-1'de verilmektedir.

\[\lambda  = \lambda \max  = \frac{{{u_{f\max }}.\sqrt {1 + 2.{x_{dsat}}.\sin {\varphi _{rG}} + x_{dsat}^2} }}{{{x_{dsat}} - x_d^{''} + (1 + x_d^{''}.\sin {\varphi _{rG}}).{I_{rG}}/I_{kG}^{''}}}\]

Sinüs değeri güç faktörü 0.9 verildiğinden bulunabilir.

\[\sin {\varphi _{rG}} = 0,4358\]


\[\lambda \max  = \frac{{1,3.\sqrt {1 + 2.1,5.0,4358 + 1,{5^2}} }}{{1,5 - 0,16 + (1 + 0,16.0,4358).2,7712/18,483}} = 1,8496\]

Kararlı hal akımı:

\[{I_{kF1}} = 1,8496.2,7712 = 5,1259kA\]


Kısa devre akımının DC bileşeninin F1 arızası için bulunması

Arıza noktasındaki R/X değeri,  50 Hz frekans, 0,1 sn zaman değeri ve başlangıç kısa devre akımı ile;


\[{i_{DC}} = \sqrt 2 .I_k^{''}.{e^{ - 2\pi .f.t.R/X}}\]


\[{i_{DC}} = \sqrt 2 .18,483.{e^{ - 2\pi .50.0,1.0,07}} = 2,898kA\]


Simetrik olmayan kısa devre akımı F1 hatası 10 kV bara

\[{I_{basyn}} = \sqrt {I_b^2 + i_{DC}^2}\]


\[{I_{basyn}} = \sqrt {13,{{0343}^2} + 2,{{898}^2}}  = 13,352kA\]

F2  (0.38 kV)   

Trafo empedansı 0,4 kV baz alınarak hesaplanır. Not: Bara gerilimi 0,38 kV 

\[{Z_T} = \frac{{{u_{kr}}}}{{100\% }}.\frac{{{U_{rT}}^2}}{{{S_{rT}}}}\]

\[{Z_T} = \frac{{0,0715}}{{100\% }}.\frac{{0,{4^2}}}{5} = 0,002288\Omega\]

Trafo direnci

\[{R_T} = \frac{{{P_{krT}}}}{{\frac{{{S_{rT}}^2}}{{{U_{rT}}^2}}}}\]

\[{R_T} = \frac{{0,04175}}{{\frac{{{5^2}}}{{0,{4^2}}}}} = 0,0002672\Omega\]

Nisbi kısa devre gerilimini ya da kısa devre empedansının  ( Z% ) nisbi omik bileşeni (%uRr) bulunabilir.

\[{u_{Rr}} = \frac{{{P_{krT}}}}{{{S_{rT}}}}.100\%\]

\[{u_{Rr}} = \frac{{0,04175}}{5} = 0,00835 = 0,835\%\]

Trafo reaktansı:

\[{X_T} = \sqrt {{Z_T}^2 - {R_T}^2}\]

\[{X_T} = \sqrt {0,{{002288}^2} - 0,{{0002672}^2}}  = 0,002272344\Omega\]

Nispi reaktif bileşen Z% ( kısa devre empedansı bileşenidir)

\[{x_T} = \frac{{{X_T}}}{{\left( {\frac{{U_{rT}^2}}{{{S_{rT}}}}} \right)}}\]

\[{x_T} = \frac{{0,002272344}}{{\left( {\frac{{0,{4^2}}}{5}} \right)}} = 0,0710\]

Trafolar için düzeltme katsayısı empedans hesabında dikkate alınmalı.

\[{K_T} = 0,95.\frac{{{c_{\max }}}}{{1 + 0,6{x_T}}}\]

\[ c = 1,05\]

Alçak gerilim devrelerinde c değeri 1,05 alınır.

\[{K_T} = 0,95.\frac{{1,05}}{{1 + 0,6.0,0710}} = 0,9567\]

\[{\underline Z _{TK}} = {K_T}({R_T} + j{X_T})\]

\[{\underline Z _{TK}} = 0,9567(0,0002672 + j0,002272344)\]

\[{\underline Z _{TK}} = 0,000256 + j0,002174\Omega\]

F2 hata noktası için F1 arızası için kullanılan empedans 0,38 kV gerilim seviyesine dönüştürülür. Dönüştürme oranı 0,38 kV baranın bağlandığı trafo sarım sayısı oranının karesi ile yapılır. Yüksek gerilim tarafından alçak gerilim tarafına dönüştürme dönüştürme oranının karesinin tersi alınır.
\[{\textstyle{1 \over {t_r^2}}}\]


\[t_r^2 = \frac{{{{10}^2}}}{{0,{4^2}}} = {25^2}\]

\[{\underline Z _{kF1@0,38kV}} = \left( {0,023993 + j0,342762} \right).\frac{1}{{{{25}^2}}} = 3,{83.10^{ - 5}} + j0,00055\Omega\]

F2 hata noktasında  toplam empedans:


\[{\underline Z _{kF2}} = {\underline Z _{TK}} + {\underline Z _{kF1@0,38kV}} = 0,0002940 + j0,00272\Omega\]

F2 noktası başlangıç kısa devre akımı 0,38 kV bara gerilimi kullanılarak bulunur.

\[I_k^{''} = \frac{{c{U_n}}}{{\sqrt 3 {Z_k}}}\]

\[I_{kF2}^{''} = \frac{{1,05.0,38}}{{\sqrt 3 .\sqrt {0,{{0002940}^2} + 0,{{00272}^2}} }} = 84,1266kA\]


Darbe kısa devre akımı F2:

\[\frac{{{R_{kF2}}}}{{{X_{kF2}}}} = \frac{{0,0002940}}{{0,00272\Omega }} = 0,1080\]


\[\kappa  = 1,02 + 0,98{e^{ - 3.0,1080}} = 1,728\]

\[{i_p}_{F2} = 1,728.\sqrt 2 .84,1266 = 205,678kA\]


Kesme Akımı  F2:

\[{I_b}_{F2} = I_{kF2}^{''} = 84,1266kA\]

Kararlı hal kısa devre akımı (Ik) F2:

\[{I_k}_{F2} = I_{kF2}^{''} = 84,1266kA\]

DC bileşen F2:

\[{i_{DC}} = \sqrt 2 .84,1266.{e^{ - 2\pi .50.0,1.0,1080}} = 3,998kA\]

Simetrik olmayan kesme akımı F2:

\[{I_{basyn}} = 84,2216kA\]




ETAP ile çözüm



















Çelik Özlü İletkenlerin Direnç Değeri

 Yüksek gerilimde kullanılan, çelik özlü iletkenlerin DC direnç değeri hesabında HAWK iletken örneğinden gidilirse, çelik özlü alüminyum kesiti 241,65 mm2'dir. 

\[{R_{{{20}^ \circ }}} = \rho .\frac{l}{q}\]

Alüminyum özdirenci bakır özdirencinin 0,61'e bölümü ile bulunur.

\[{\rho _{Al}} = \frac{{{\rho _{Cu}}}}{{0,61}} = \frac{{0.0176}}{{0,61}} = 0,02885\]

 \[\Omega m{m^2}/m\]

HAWK kesiti ve km'ye çevirerek.

\[{R_{HAWK@{{20}^ \circ }}} = 0,02885.\frac{{1000}}{{241,65}} = 0,11938\Omega /km\] olur.

Belirli bir eksende spiral düzenleme iletkende varsa direnç artışı %2 alınır.

\[{R_{HAWK@{{20}^ \circ }(x1,02)}} = 1,02.{R_{20}} = 0,12177\Omega /km\]

olarak bulunur.

Referans: Enerji Hatları Mühendisliği, Hüsnü Dengiz

Mikroşebeke


Mikro Şebekenin Amacı

  • Arz güvenliği sağlayarak karbon emisyonunu azaltmak. Kesikli üretim yapan yenilenebilir enerji kullanıldığında şebekede kararsızlık oluşacağından batarya sistemleri kullanılabilir.
  • Büyük çaplı elektrik kesintileri, arızaları sırasında tüketiciye kesintisiz güç sağlamak
  • Üretimde ve tüketimde enerji verimliliğini artırmak. Bölgesel bazlı ve yüke yakın kurulduğundan  iletim kaybı yok.

Özellikler

  • Mikro şebeke tasarımı, bir tüketici grubu ve belirli durumlar göz önüne alınarak  belirlenen coğrafi bölgeye göre yapılır. Kaynakların durumuna göre üretim ve tüketim aynı yerdedir. 
  • Mikroşebeke tasarımında ekonomi, güvenirlik, çevresel ve sosyal faktörler göz önünde bulundurulur. 
  • Mikro şebekede dağıtım seviyesi kullanılır ( OG veya  AG'ye bağlantı). 
  • Dağıtık üretim kaynakları mikro şebekede kullanılır. Fosil kaynaklar, alternatif enerji kaynakları, enerji depolama sistemleri ile birlikte elektrikli araç şarj/deşarj yapısı ve tüketici yükleri mikro şebekeyi oluşturur.
  • Mikro şebekede atık ısı ile geri kazanım yapabilen üretim kaynakları da kullanılabilir.
  • Ana şebeke ile besleme yapılamayan uzak ya da kırsal bölgeler mikro şebeke ile beslenebilir
  • Mikro şebeke aynı zamanda dağıtım şebekesinin içinde yer alan daha küçük ağdır. Dağıtım şebekesi açısından mikro şebeke kontrol edilebilir bir yüktür.
  • Dağıtım şebekesine bağlı (on-grid) ya da dağıtım şebekesinden bağımsız ada modda (off-grid) çalışabilir.
  • Mikro şebeke sürekli kesintisiz bir şekilde çalışmaz. Üretimin az olduğu durumda veya ada modda gerilim-frekans dengesini sağlayamadığı durumda şebekeye bağlanır. Mikro şebekede üretim az ve şebeke arızası nedeniyle şebekeye de bağlanamıyorsa ve ada modda çalışmayı da başaramazsa kritik olmayan tüketici yükleri devreden çıkartılır. Üretim fazla olduğu durumda ise fazla enerji için enerji depolama ya da ana şebeke kullanılır. Bu nedenle mikro şebekede üretim planlaması yapılır. Yüklerin devreye girmesi de planlanır.
  • Güç elektroniği tabanlı dağıtık üretim dengesizlikleri ve harmonikleri kompanze eder ve güç kalitesine katkıda bulunur. 
  • Kesikli üretim nedeniyle güç akışı değişir, pik yükün karşılanması gerekir, depolama sistemi kullanılır
  • Mikro şebekede dağıtık üretim kaynaklarının iç empendası düşüktür, invertörler az atalet sağlar kararsızlık problemi oluşabilir, bu nedenle mikro şebekeler ataletsiz ve zayıf şebekelerdir.

İlgili Standart

IEEE-1547 : IEEE Standard for Interconnection and Interoperability of Distributed Energy Resources with Associated Electric Power Systems Interfaces 



Trafo X/R Oranı Bulma


Hesaplamalarda ve analizlerde kullanmak üzere reaktans/direnç (X/R) oranı denilen değere ihtiyaç duyulabilmektedir. Trafo teknik değerler tablosunda (datasheet), trafo görünür gücü,  bakır kaybı   ya da yükte kayıp, kısmi empedans veya kısa devre empedansı (%Z) dikkate alınarak X/R oranı hesaplanabilir. Trafolara ait tablo üretici firma tarafından verilebilmektedir. Örnek olarak ABB firmasına ait bir katalogda yer alan tablodan 630 kVA, 35/0,4 kV, %6 kısa devre empedanslı yağlı trafonun yükte kaybı 7 kW olarak verilmektedir. 



X/R oranını hesaplamak için R değeri bulunur. R değeri için yüzde olarak yükte kayıp hesaplanmalıdır.


\[Yuktekayip\%  = \frac{{Yuktekayip(kW)}}{{TrafoGucu(kVA)}}\]


\[Yuktekayip\%  = \frac{{7{^{(kW)}}}}{{{{630}^{(kVA)}}}} = 0,011 = \% 1.1\]

= %R  değeri olarak alınır. 
Empedans hesabı için:

 
\[Z = \sqrt {{R^2} + {X^2}}\]

reaktans formülden çekilirse;


\[\% X = \sqrt {\% {Z^2} - \% {R^2}}  = \sqrt {\% {6^2} - \% 1,{{011}^2}}  = \% 5,898\]

\[\frac{X}{R} = \frac{{5,898}}{{1,1}} = 5,36\]
 


olarak bulunur.